Расчет полного сопротивления движению судна путем пересчёта коэффициента сопротивления движению

Материалы » Расчеты ходкости корабля и проектирование гребного винта » Расчет полного сопротивления движению судна путем пересчёта коэффициента сопротивления движению

Страница 1

Приближённое определение сопротивления по прототипу основано на использовании полученной в результате модельных испытаний зависимости коэффициента остаточного сопротивления , для судна с формой обводов, аналогичной принятой для рассчитываемого объекта, и по возможности с небольшими различиями в основных геометрических характеристиках корпуса. При этом влияние на остаточное сопротивление несоответствия геометрических параметров, как правило, соотношений главных размерений , , , коэффициентов полноты , , а иногда и абсциссы центра величины учитывается введением системы корректирующих поправок в исходные значения для прототипа. Применение указанных поправок основывается на допущении о независимости влияния на остаточное сопротивление каждого геометрического параметра из числа различающихся у проектируемого судна и прототипа, при этом остальные параметры полагаются постоянными.

Кроме использования для расчёта коэффициента по прототипу непосредственно материалов систематических серий, существуют комплекты графиков, построенных специально для определения «коэффициентов влияния». Наиболее известные из них диаграммы, построенные И.В. Гирсом, учитывающие влияние относительной длины y, коэффициента продольной полноты и отношения ширины к осадке . Именно этими диаграммами мы и будем пользоваться в наших расчётах.

Рассчитаем полное сопротивление движению судна по данным прототипа для полной осадки (таб. 5.1) и построим графическую зависимость .

судно гребной винт лопасть

Таблица 5.1

Расчёт буксировочных сопротивления и мощности путём пересчёта коэффициента остаточного сопротивления по прототипу

Обозначение расчётных величин

Численные значения

1

, узлы

5,000

10,000

15,000

20,000

25,000

2

, м/с

2,570

5,140

7,710

10,280

12,850

3

м2/с2

6,600

26,420

59,440

105,680

165,120

4

0,060

0,110

0,170

0,220

0,280

5

0,650

0,700

0,720

1,000

1,050

6

к-т влияния1

1,080

1,075

1,074

1,067

1,059

7

к-т влияния2

0,920

0,950

0,940

0,920

1,070

8

к-т влияния3

0,970

0,970

0,970

0,970

0,970

9

= 5·6·7·8

0,630

0,690

0,710

0,950

1,150

10

3,097

6,194

9,290

12,387

15,484

11

1,827

1,673

1,585

1,532

1,500

12

табл. 1.4[1]

0,200

0,200

0,200

0,200

0,200

13

табл. 1.5[1]

0,100

0,100

0,100

0,100

0,100

14

= 9+11+12+13

2,757

2,663

2,595

2,782

2,950

15

(r/2)·14·3, кН

51,495

199,109

436,518

832,025

1378,504

16

, кВт

132,343

1023,419

3365,557

8553,217

17713,781

, где и рис 1.67 [1];

, где и рис 1.68 [1];

, где и рис 1.69 [1];

Страницы: 1 2

Информация по теме:

Конструкции тандемных тележек
Тандемные (балансирные) тележки лесных тракторов ведут свое развитие от автоматических грейдерных тележек, но имеют специфические различия, связанные с особенностями эксплуатации на лесозаготовках. К ним относятся: портальная конструкция тележки, т.е. ось центрального моста поднята выше осей колес ...

Средняя скорость поршня и частота вращения
Одним из основных параметров, зависящих от типа двигателя и его назначения, является скорость поршня. С увеличением средней скорости поршня повышается тепловая напряженность деталей двигателя (в первую очередь поршневой группы), увеличиваются силы инерции, нагружающие детали кривошипно-шатунного ме ...

Нормы времени окончания формирования составов на вытяжных путях
Окончание формирования одногруппного поезда Время на окончание формирования одногруппного поезда на одном пути определяется по формуле: Тоф1гр=ТПТЭ (5.13) ТПТЭ=В+Е*m (5.14) ТПТЭ=1,6+0,1*65=8,1 (мин.) Следователь и время на окончание одногруппного поезда на одном пути будет равно 9 минут. Время на о ...


Навигация

Copyright © 2018 - All Rights Reserved - www.transporank.ru