Расчет полного сопротивления движению судна путем пересчёта коэффициента сопротивления движению

Материалы » Расчеты ходкости корабля и проектирование гребного винта » Расчет полного сопротивления движению судна путем пересчёта коэффициента сопротивления движению

Страница 1

Приближённое определение сопротивления по прототипу основано на использовании полученной в результате модельных испытаний зависимости коэффициента остаточного сопротивления , для судна с формой обводов, аналогичной принятой для рассчитываемого объекта, и по возможности с небольшими различиями в основных геометрических характеристиках корпуса. При этом влияние на остаточное сопротивление несоответствия геометрических параметров, как правило, соотношений главных размерений , , , коэффициентов полноты , , а иногда и абсциссы центра величины учитывается введением системы корректирующих поправок в исходные значения для прототипа. Применение указанных поправок основывается на допущении о независимости влияния на остаточное сопротивление каждого геометрического параметра из числа различающихся у проектируемого судна и прототипа, при этом остальные параметры полагаются постоянными.

Кроме использования для расчёта коэффициента по прототипу непосредственно материалов систематических серий, существуют комплекты графиков, построенных специально для определения «коэффициентов влияния». Наиболее известные из них диаграммы, построенные И.В. Гирсом, учитывающие влияние относительной длины y, коэффициента продольной полноты и отношения ширины к осадке . Именно этими диаграммами мы и будем пользоваться в наших расчётах.

Рассчитаем полное сопротивление движению судна по данным прототипа для полной осадки (таб. 5.1) и построим графическую зависимость .

судно гребной винт лопасть

Таблица 5.1

Расчёт буксировочных сопротивления и мощности путём пересчёта коэффициента остаточного сопротивления по прототипу

Обозначение расчётных величин

Численные значения

1

, узлы

5,000

10,000

15,000

20,000

25,000

2

, м/с

2,570

5,140

7,710

10,280

12,850

3

м2/с2

6,600

26,420

59,440

105,680

165,120

4

0,060

0,110

0,170

0,220

0,280

5

0,650

0,700

0,720

1,000

1,050

6

к-т влияния1

1,080

1,075

1,074

1,067

1,059

7

к-т влияния2

0,920

0,950

0,940

0,920

1,070

8

к-т влияния3

0,970

0,970

0,970

0,970

0,970

9

= 5·6·7·8

0,630

0,690

0,710

0,950

1,150

10

3,097

6,194

9,290

12,387

15,484

11

1,827

1,673

1,585

1,532

1,500

12

табл. 1.4[1]

0,200

0,200

0,200

0,200

0,200

13

табл. 1.5[1]

0,100

0,100

0,100

0,100

0,100

14

= 9+11+12+13

2,757

2,663

2,595

2,782

2,950

15

(r/2)·14·3, кН

51,495

199,109

436,518

832,025

1378,504

16

, кВт

132,343

1023,419

3365,557

8553,217

17713,781

, где и рис 1.67 [1];

, где и рис 1.68 [1];

, где и рис 1.69 [1];

Страницы: 1 2

Информация по теме:

Обоснование оптимального типа флота
Выбор оптимального типа флота ведётся исходя из габаритов судового хода. По циркулярным данным графика уровней воды, составленным за последние четыре года видно, что минимальная глубина судового хода в районе порта Осетрово была не ниже 240 см, в районе порта Тикси 300 см. Следовательно при перевоз ...

Расчет показателей деловой активности ООО "Русбизнесавто"
Далее в таблице 3.11 рассчитаны показатели оборачиваемости ряда активов, характеризующие скорость возврата авансированных на осуществление предпринимательской деятельности денежных средств, а также показатель оборачиваемости кредиторской задолженности при расчетах с поставщиками и подрядчиками. Таб ...

Ремонт двухосной тележки грузового вагона ремонт надрессорной балки
При ремонте надрессорной балки разрешается заваривать: • продольные трещины опорной поверхности подпятникового места, но не переходящие через наружный бурт на плоскость верхнего пояса; • поперечные трещины опорной поверхности подпятникового места при условии, что суммарнаядлина не превышает 250 мм; ...


Навигация

Copyright © 2019 - All Rights Reserved - www.transporank.ru